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Tema 16. Liras de Expansion
Que tal Luis, Buenas noches (México), agradezco tu ayuda con las siguientes cuestiones:
1. En la pag.3 , hay un error de dedo falto agregar el cuadrado al termino “h” antes del despeje.
2. Entiendo que el Termino “U” es la distancia entre anclajes en línea recta, ¿es correcta esta afirmación?
3. En la pag.12 se menciona que ASME ha otorgado un contrato a PRG para desarrollar un nuevo procedimiento de calculo de los SIF, esta información ya esta disponible para su uso? si es así, a partir de que versión del Código (B31.1,B31.3,B31.4,B31.8) podemos encontrarla?
4. De acuerdo con las consideraciones para clasificar un análisis visual, si se realiza un mantenimiento de linea (Cambio de carretes por bajo espesor) no sera necesario realizar un analisis de esfuerzos?
5. El Excel de calculo de liras de expansión considero que presenta los siguientes errores:
*Las unidades del modulo elástico y la tensión admisible no deberán ser KSI , son PSI, de lo contrarion serian relaciones muy grandes.
*El termino de la tensión admisible no creo que salga de la tabla A del B31.3 si no de la ecuación de Sa= f (1.25*Sc+0.25*Sh) calculo de esfuerzo admisible para cargas de desplazamiento.
* Para encontrar el gradiente de expansión térmica bastara con multiplicar el coeficiente de crecimiento a la temperatura de operación por el largo de la tubería divido entre 100, y no multiplicarlo por el delta de temperatura. (imagen 1)
6. La pregunta 7 del test de evaluación da por buena una respuesta que considero muy ambigua, además de que contradice las afirmaciones mostradas en la pagina 16
*Análisis Exhaustivo, Cito: Aplicable a Líneas de 6″ y mayores cuya temperatura de diseño supere los 205 °C. (imagen 2)
7.La pregunta 9 del test de evaluación me genero mas dudas, en ella se da por buena una respuesta que afirma que la variación de temperatura no produce cambios en el modulo elástico de estos sistemas (B31.4,B31.8) , tengo entendido que el acero cambia sus propiedades mecánicas dependiendo de la temperatura de operación y muchas de esas propiedades disminuyen a altas temperaturas.
Como siempre gracias, por tus respuestas Luis
Saludos
Eduardo
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3 Respuestas
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Hola Eduardo!!
Muchas gracias por utilizar el foro! Paso a contestar tus cuestiones:
1. En la pag.3 , hay un error de dedo falto agregar el cuadrado al termino “h” antes del despeje.
Correcto, muchas gracias Eduardo, lo hemos corregido en la nueva versión
2. Entiendo que el Termino “U” es la distancia entre anclajes en línea recta, ¿es correcta esta afirmación?
Correcto, es el mismo término que en el tema 15
3. En la pag.12 se menciona que ASME ha otorgado un contrato a PRG para desarrollar un nuevo procedimiento de calculo de los SIF, esta información ya esta disponible para su uso? si es así, a partir de que versión del Código (B31.1,B31.3,B31.4,B31.8) podemos encontrarla?
Según tengo entendido este Proyecto se implantó en las versiones sucesivas a las versiones de 2010, fecha en la que surgió el proyecto ST-LLC 07-02 PRG/ASME
4. De acuerdo con las consideraciones para clasificar un análisis visual, si se realiza un mantenimiento de linea (Cambio de carretes por bajo espesor) no sera necesario realizar un analisis de esfuerzos?
En principio no, pero si la sustitución se realiza en una línea de alta temperatura donde hay materiales que ya han sufrido el proceso de “acomodación de tensiones” puede ser interesante, ya que unas zonas de tuberías se expanderán más que otras. Al menos una rápida verificación
5. El Excel de calculo de liras de expansión considero que presenta los siguientes errores:
*Las unidades del modulo elástico y la tensión admisible no deberán ser KSI , son PSI, de lo contrarion serian relaciones muy grandes.
Correcto Eduardo, hemos actualizado la hoja y se nos ha pasado ese error tipográfico
*El termino de la tensión admisible no creo que salga de la tabla A del B31.3 si no de la ecuación de Sa= f (1.25*Sc+0.25*Sh) calculo de esfuerzo admisible para cargas de desplazamiento.
Esta tabla no está presente en el tema 16 no? Creo que es de una publicación de linkedin, en esta publicación quisimos indicar que debe acudirse a la Tabla A para conocer Sc y Sh
* Para encontrar el gradiente de expansión térmica bastara con multiplicar el coeficiente de crecimiento a la temperatura de operación por el largo de la tubería divido entre 100, y no multiplicarlo por el delta de temperatura.
En efecto Eduardo! Hemos subido la tabla actualizada con estas consideraciones
6. La pregunta 7 del test de evaluación da por buena una respuesta que considero muy ambigua, además de que contradice las afirmaciones mostradas en la pagina 16
*Análisis Exhaustivo, Cito: Aplicable a Líneas de 6″ y mayores cuya temperatura de diseño supere los 205 °C.
Debería darte por buena la opción A, como tu bien has marcado, quizás se debe a un error informático ¿Podrías intentar contestarla de nuevo? Si sigue dando error contactaré con los informáticos para que lo corrijan
7.La pregunta 9 del test de evaluación me genero mas dudas, en ella se da por buena una respuesta que afirma que la variación de temperatura no produce cambios en el modulo elástico de estos sistemas (B31.4,B31.8) , tengo entendido que el acero cambia sus propiedades mecánicas dependiendo de la temperatura de operación y muchas de esas propiedades disminuyen a altas temperaturas.
Es correcta la pregunta Eduardo. Decimos que no hay cambio en el módulo porque las reacciones en estos sistemas se calculan con el módulo elástico del ciclo de temperatura más bajo, es decir, el módulo frio. De ahí que no cambie con la temperatura,
Espero haberte ayudado Eduardo! Muchas gracias tanto por los errores tipográficos como por tus consultas!!
Saludos!!
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Luis, otra cuestión:
Una vez calculado los brazos o dimensiones de la lira de expansión, en que posición es conveniente instalarla, al principio, al final o en medio de la ruta de la línea.
Saludos
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Hola Eduardo!
Disculpa, te contesté al hilo general y se me pasó esta cuestión,
Siempre que sea posible instalarla en el medio de la línea, para que la lira trabaje de igual modo con ambos brazos,
Saludos!
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